Vベルトのピッチ長（有効長）、内周・外周長、軸間距離、プーリー接触角を高精度に計算。ISO・RMA規格の標準カタログサイズ（呼び番号）への自動スナップ・選定に対応しています。
ヤードポンド法における推奨周速度：過大な遠心力による伝動能力低下を防ぐため、6,500 ft/min以下を推奨します。
接触角補正係数: 0.949
従動側回転数: 788 rpm
標準規格長: 73.80 インチ (in) | 軸間距離の指定が必要: 23.00 インチ (in) (ΔC: 1.00)
Vベルトのピッチ長（有効長）、内周長、外周長、軸間距離、接触角を高精度に計算し、RMA・ISO・JIS規格の標準カタログ型番へ即座に照合適合させます。
RMA IP-20およびISO 4183規格に準拠し、大プーリの中立屈曲軸に沿って測定されるピッチ径（D）。抗張体（コード）の層間剥離や過酷な繰返し曲げ疲労破断を防ぐため、各断面の推奨最小プーリ径（A形：75 mm [3.0 in] 以上、B形：135 mm [5.4 in] 以上、C形：225 mm [9.0 in] 以上、SPZ形：63 mm以上）を厳守する必要があります。
小プーリ（駆動側または従動側）のピッチ径（d）。変速比 R = D/d および限界接触角 θ₁ = 180° - 2·arcsin((D - d)/(2C))·(180/π) を決定づけます。RMA規格やJIS基準の下限径（3L：50 mm未満、4L/A形：65 mm未満、B形：135 mm未満）を下回ると、過大な曲げ応力によりベルト寿命が最大80%低下します。
駆動軸と従動軸の中心間公称距離（C）。動力伝達設計基準では (D + d)/2 < C < 3(D + d) の範囲が推奨されます。下限を下回るとプーリ同士の機械的干渉や極端な接触角低下（θ₁ < 120°）を招き、上限を超えるとベルト緩み側の過大なたわみ、共振フラッター（振動）、むち打ち現象（動的ホイッピング）を引き起こします。
RMA IP-20（スタンダード形：A, B, C、軽負荷FHP形：3L, 4L, 5L、細幅ハイトルク形：3V, 5V, 8V）やISO 4184 / JIS B 1854（メートル規格：SPZ, SPA, SPB, SPC）に準拠した台形断面形状。外周長加算値（La - Lp：A形 +19 mm [+0.75 in]、B形 +25.4 mm [+1.0 in]、SPZ形 +13 mm）および内周長減算値（Li - Lp：A形 -31.8 mm [-1.25 in]、B形 -45.7 mm [-1.8 in]、SPZ形 -25 mm）の基準オフセットを規定します。
Vベルトの伝達トルクはアイテルワイン（Eytelwein）のベルト摩擦方程式 T₁/T₂ ≤ exp(μ·θ/sin(β/2)) に従います。コンパクトな軸間配置（C < D）で変速比が3:1を超えると、小プーリ側の接触角 θ₁ が120°未満に急減し、接触角補正係数 Cθ が1.000から0.820未満へ低下（定格伝達容量の18%以上を即座に喪失）します。Cθ を検証せずに無理な短軸間設計を行うことは厳禁です。θ₁ が120°を下回る場合は、ベルト緩み側にフラット背面テンショナー（アイドラー）を設けるか、中間軸を挟んだ2段減速設計へ変更してください。
メジャーで実測した外周長（La）のみで産業用Vベルトを発注してはなりません。スタンダード形（B68など）は呼び番号が公称内周長 Li（68.0インチ＝約1727 mm）を基準としており、ピッチ長 Lp = Li + 1.8インチ（69.8インチ＝約1773 mm）、外周長 La = Li + 2.8インチ（70.8インチ＝約1798 mm）に対応します。一方、細幅パワーベルト（5V1000など）は外周長（La = 100.0インチ）の1/10インチ単位で型番化され、ISO/JIS規格のメートル系（SPZ、SPA、SPB、SPC）はミリ単位のピッチ基準長（Ld / Lp）で規定されます。メーカー型番を照合する際は、必ず中立線であるピッチ長（Lp）を算出した上で選定してください。
モーターマウント（スライドレール）のストロークは、前後等分割ではなく「非対称」に設計する必要があります。内側移動量（取付代）は、内部のポリエステル心線を破断させるバールやマイナスドライバーを使わず、手作業でプーリフランジを乗り越えさせるために、A/4L形で19 mm（0.75 in）以上、B/5L形で25 mm（1.00 in）以上を確保してください。一方、外側移動量（張力調整代・伸び代）は、初期なじみ運転時の1.5%〜2.0%の伸びやプーリ溝への沈み込みを吸収するため、38 mm〜64 mm（1.50 in〜2.50 in）以上の調整ストロークが必要です。
ベルト長 Lp から軸間距離 C を逆算するには、二次方程式 4C² - 4eC + 2(D - d)² = 0（ここで e = Lp - (π/2)(D + d)）を解く必要があります。大プーリと小プーリの径が近い場合（D ≈ d）に生じる桁落ち（数値的キャンセル）を防ぐため、本計算エンジンは C = (e + √(e² - 2(D - d)²)) / 4 をブラウザ内の独立JavaScript実行スレッドにて決定論的 O(1) 計算量で処理します。設計寸法や機械テレメトリデータは外部へ一切送信されず、企業のゼロトラストセキュリティ基準を完全に満たします。
Lp < π·((D + d)/2) + 2·(D - d) の場合、ベルトが物理的に2つのプーリに届きません。二次方程式の判別式 e² - 2(D - d)² が負の値（虚数解）になると、入力されたベルト長はクリアランスがゼロであってもプーリ外周を掛け渡すには短すぎることを意味します。実機で組み立て可能な正の実数解を得るため、公称軸間距離が C ≥ (D + d)/2 + 2.5 mm（0.1 in）以上を満たしているか確認してください。
基準ゲージ（プーリ溝摩耗限界ゲージ）を用いてプーリ溝の断面形状を点検してください。Vベルトは両側面の高圧な「くさび効果」によってのみトルクを伝達します。溝側面が摩耗して皿状（段付き）に変形すると、ベルト底面がプーリ溝底に接触（底づき）します。これにより垂直抗力がゼロ近くまで低下して3%以上の制御不能なスリップ、摩擦熱による表面硬化（グレージング）、ゴムの焼き付きが発生します。また、不適切なベルト断面の選定（例：B形溝にA形ベルトを装着）も基準面より深く沈み込み、計算上のピッチ径やピッチ長と整合しなくなる原因となります。
複数本のベルトを掛ける多条（マルチプル）駆動において、異なる製造ロットや別メーカーのベルトを混用してはなりません。ゴムの加硫成形には微小な公差が生じるため、ロットが異なると短いベルトに動的張力の90%以上が集中し、長い側のベルトが激しくばたついて早期破損します。多条駆動では、RMAやISO/JIS規格のセットマッチング公差（許容差 ±3.8 mm [±0.15 in] 以内）に適合した「マッチドセット（組合せ指定品）」を必ずご使用ください。
Vベルトのピッチ長（Lp：有効長）を算出するには、機械工学の標準公式である「Lp = 2·C + 1.5708·(D + d) + (D - d)² / (4·C)」を用います（C：軸間距離、D：大プーリピッチ径、d：小プーリピッチ径）。これによりベルトの引張中立線の長さが求まります。外周長（La）や内周長（Li）を求める場合は、ベルト断面ごとの規格オフセット値を加減算します（例：A形では外周長補正 +19 mm [+0.75 in]、B形では +25.4 mm [+1.0 in]）。
既知のピッチ長（Lp）から正確な軸間距離（C）を逆算するには、ベルト二次方程式を解きます。補助変数 e = Lp - (π/2)·(D + d) と置くと、正確な軸間距離は「C = (e + √(e² - 2·(D - d)²)) / 4」として導出されます。当計算機はこの厳密解をミリ秒単位で自動演算し、必要なスライドベースの調整移動量とともに表示します。
内周長（Li）はベルト内側の底面周長であり、スタンダード形や軽負荷ベルトの呼称番号に用いられます。ピッチ長（Lp、ISO/JISでは基準長 Ld）は、曲げ変形時にも伸縮しない内部の強力心線（中立軸）に沿った周長であり、動力計算の基準となります。外周長（La）はベルト背面の外側外周です。スタンダードA形ベルトの場合「La = Lp + 19 mm (0.75 in) = Li + 50.8 mm (2.0 in)」、B形ベルトの場合「La = Lp + 25.4 mm (1.0 in) = Li + 71.1 mm (2.8 in)」の寸法関係が成り立ちます。
細幅（ナロー／ウェッジ）ベルト（インチ系：3V, 5V, 8V、メートル系：SPZ, SPA, SPB, SPC）は、高いくさび効果を生む深い断面形状と高張力心線の配置により、同一プーリ幅であればスタンダード形の最大3倍の動力を伝達でき、プーリ幅を最大50%スリム化可能です。既存設備のリプレイスやクラッチ駆動にはスタンダード形（A, B, C）が適しており、新規設計で省エネルギー化、高トルク密度、機械の小型化を追求する場合は細幅ハイトルクベルトを推奨します。
Vベルトはプーリ溝壁との摩擦くさび作用により動力を伝達します。変速比（D/d）が大きく軸間距離が短い場合、小プーリ側の接触角（θ₁）が180°を大きく下回ります。接触角が160°になると伝達容量は95%、140°では89%に低下し、120°未満になると急激なスリップ、心線の過熱、側面の焼き付きが発生します。θ₁ が120°未満となる場合は、軸間距離を広げるか、多段減速による変速比の分散、または背面アイドラーの追加が必要です。
モーター取付台（スライドベース）には双方向の調整ストロークが必要です。新品ベルト装着時に心線を傷つける工具（バール等）を使わず手作業でプーリに掛けるための「内側移動量（取付代）」と、適切な張力を与え、初期なじみや運転中の伸びを吸収するための「外側移動量（張力調整代）」です。スタンダードA形・B形ベルトの場合、内側移動量として19 mm〜25 mm（0.75〜1.0 in）以上、外側移動量として38 mm〜64 mm（1.5〜2.5 in）以上のストロークを確保してください。
ワイヤロープ張力、クレーンの掛数（リービング）効率、玉掛けスリングのベクトル分力、ウインチ滑車（スナッチブロック）荷重、支線（ガイワイヤ）のカテナリー弛度・張力を精密計算。ASME B30.5、ASME B30.9、OSHA 1926.1414、EN 12385規格に準拠し、曲げ径比（D/d比）低減や安全率からの径逆算に対応する専門工学ツールです。
IRC基準（R806.1: 1/150・R806.2: 1/300）に準拠したプロ仕様の小屋裏換気計算ツール。必要軒天換気口数、連続スリット長、有効開口面積（NFA）、垂木間隔に応じた均等配置ピッチを高精度に算出します。リアルタイム気圧バランス表示、垂木間干渉検知、必要換気量からの逆算、現場施工用カットシート出力に対応。
ISO 5167規格に準拠し、気体・液体のオリフィス流量、差圧、絞り径を高精度に算出。即時サイジング判定とレイノルズ数マトリクスに対応。
ポンプの有効吸込揚程（NPSHa）とキャビテーション余裕度を瞬時に計算。吸込揚程、飽和蒸気圧、配管摩擦損失を多様な単位系で高精度に診断・評価します。
かんばんの最適箱数やツービン方式の発注点、安全在庫を高精度に計算。リードタイム需要や在庫回転率、コンテナ収容量を瞬時にシミュレーションします。
実稼働時間と顧客需要数からタクトタイム、必要サイクルタイム、生産ペースを瞬時に算出。組立ラインの編成効率化とボトルネック工程の解消を支援します。